Indovina la pressione all'ultimo (più remoto) erogatore, poi procede sulla Linea di Grado Energia verso l'alimentazione, tratto per tratto, aggiungendo attrito e perdite minori lungo il percorso. L'elevazione e l'altezza cinetica sono estratte a ogni nodo per riportare la pressione effettiva lì. La pressione stimata lontana è aggiustata (bisezione) fino a quando la pressione di alimentazione richiesta calcolata corrisponde alla pressione di alimentazione immessa — lo stesso problema in circuito chiuso affrontato dal risolutore di flusso in tubazione nel calcolatore Manning Portata Tubazione, esteso a una rete ramificata.
Tratti Manichetta Principale vs. Laterale
Ogni riga è un tratto lungo il singolo percorso idraulicamente peggiore (percorso di prova) dall'alimentazione all'ultimo erogatore. Un tratto Principale solo passa portata ai laterali non nel percorso di prova, quindi il suo prelievo è una moltiplicazione piatta (portata di progetto × conteggio erogatori totali del tratto) — nessuna sensibilità di pressione locale. La manichetta principale è una tubazione tronco condivisa, quindi il tratto proprio al prelievo della manichetta di prova deve includere non solo laterali tra i suoi stessi endpoint ma anche tutti i laterali ancora più in basso sulla manichetta principale oltre quel prelievo, o che condividono lo stesso giunto (es. laterale lato opposto) — la loro portata attraversa questo stesso tratto prima di dividersi, indipendentemente da come compaiono altrove in questa tabella. Un tratto Laterale è un segmento del laterale di prova stesso: la portata dell'erogatore è calcolata dalla pressione locale effettiva via q = k·Hx, e la perdita di attrito è ridotta dal fattore F(n) di Christiansen per tenere conto del fatto che la portata si riduce man mano che ogni erogatore nel tratto si scarica.
Limitazioni
Modella una pressione di ingresso fissa (nessuna curva di pompa), un percorso di prova solo (non il campo intero), e una curva di erogatore a 2 parametri (imposta l'esponente vicino a 0 per approssimare un erogatore compensato in pressione). Due rapporti diversi sono riportati, deliberatamente mantenuti separati: qlast/qavg,field è un controllo di uniformità, a forma di Uniformità di Distribuzione del gruppo basso nel libro di testo (media gruppo basso ÷ media popolazione) ma calcolato dai propri erogatori modellati del laterale di prova, corretto da una stima di Δpressione immessa piuttosto che un campione statistico di campo completo — il laterale di prova è deliberatamente il caso peggiore presunto, quindi la sua media grezza non corretta sottostimerrebbe la vera media di campo e farebbe sembrare l'uniformità migliore di quella che è; l'input Δpressione esiste specificamente per contrastare questo bias. Valori a o sopra 1 sono ancora possibili (es. la stima di Δpressione è troppo piccola, o un percorso favorevole in discesa). qlast/qdesign è un diverso, controllo non di uniformità contro la portata nominale del produttore — utile per individuare un sistema nel complesso sovrapressurizzato o sottopressurizzato, ma non un sostituto per il numero di uniformità, poiché la portata di progetto/nominale non ha relazione necessaria con la pressione operativa media effettiva del sistema.
Riferimento
Christiansen, J.E. (1942). “Irrigazione per aspersione.” California Agricultural Experiment Station Bulletin 670. Gli standard ASAE/ASABE per il progetto di microirrigazione utilizzano lo stesso approccio di perdita di attrito a multi-uscita.
Progetto Applicazione
Tasso di applicazione e portata di sistema/zona utilizzano la portata media erogatore stimata di campo (qavg,field — media propria del laterale di prova, corretta dalla stima di Δpressione immessa), non una portata indovinata: PR = qavg,field / Ae, alimentata dal valore modellato corretto. Spaziatura e conteggi laterali/erogatori di sistema a livello di campo sono input separati qui perché il percorso di prova modella solo un ramo caso peggiore, non ogni laterale nel campo.