Приема се налягането при последния (най-отдалечения) емитер, след което енергийната линия се проследява обратно към подаването, участък по участък, като по пътя се добавят загубите от триене и местните загуби. Котата и скоростният напор се изваждат във всеки възел, за да се отчете действителното налягане там. Предположеното налягане в далечния край се коригира (метод на бисекцията), докато изчисленото необходимо налягане на подаване съвпадне с въведеното — същата затворена задача, която решава хидравличният решател в калкулатора за дебит в тръби по Manning, разширена до разклонена мрежа.
Главни спрямо Клонови Участъци
Всеки ред е един участък по единствения хидравлично най-неблагоприятен път (изпитвания път) от подаването до последния емитер. Участък от главния тръбопровод само пропуска дебит към латерали извън изпитвания път, затова неговото водовземане е просто умножение (проектен дебит × общия брой емитери на участъка) — без чувствителност към местното налягане. Главният тръбопровод е общ ствол, затова участъкът точно при отклонението на изпитвания латерал трябва да включва не само латералите между собствените си краища, но и всички латерали по-надолу по главния тръбопровод след това отклонение, както и споделящите същия възел (напр. латерал от срещуположната страна) — техният дебит минава през същия участък, преди да се отклони, независимо дали фигурират другаде в тази таблица. Латерален участък е сегмент от самия изпитван латерал: дебитът на емитера се изчислява от действителното местно налягане чрез q = k·Hx, а загубата от триене се намалява с коефициента F(n) на Christiansen, за да се отчете постепенното намаляване на дебита, докато всеки емитер в участъка черпи вода.
Ограничения
Моделира едно фиксирано входно налягане (без характеристика на помпа), само един изпитван път (не цялото поле) и двупараметрова характеристика на емитера (задайте показателя близо до 0, за да апроксимирате емитер с компенсация на налягането). Отчитат се две различни отношения, нарочно разделени: qlast/qavg,field е проверка за равномерност със същата форма като класическата равномерност на разпределение по долната четвърт (средно на долната група ÷ средно за съвкупността), но изчислена от моделираните емитери на самия изпитван латерал и коригирана с въведената оценка за Δналягане, а не от пълна статистическа извадка за полето — изпитваният латерал е нарочно предполагаемият най-неблагоприятен случай, затова неговата сурова, некоригирана средна стойност би занижила истинската средна за полето и би направила равномерността да изглежда по-добра, отколкото е; полето за Δналягане съществува именно за да противодейства на това отклонение. Стойности от 1 или повече все пак са възможни (напр. твърде малка оценка на Δналягане или благоприятен наклон надолу). qlast/qdesign е различна проверка, несвързана с равномерността, спрямо номиналния дебит на производителя — полезна за откриване на система с като цяло повишено или понижено налягане, но не замества показателя за равномерност, тъй като проектният/номиналният дебит няма задължителна връзка с действителното средно работно налягане на системата.
Извор
Кристиансен, J.E. (1942). „Напояване чрез разпръскване." Бюлетин 670 на станцията за сортови опити в Калифорния. ASAE/ASABE стандарти за дизайна на микронапояване използват един и същ многоизходен подход на загуба на триене.
Проектиране на поливането
Нормата на поливане и дебитът на системата/зоната използват оценения среден дебит на емитер за полето (qavg,field — собствената средна стойност на изпитвания латерал, коригирана с въведената оценка за Δналягане), а не предположена норма: PR = qavg,field / Ae, захранена от коригираната моделирана стойност. Разстоянията и броят на латералите/емитерите за цялата система са отделни входни данни тук, защото изпитваният път моделира само един най-неблагоприятен клон, а не всеки латерал в полето.