Odhadne tlak na posledním (nejdálejším) emitoru, poté postupuje Energetickou vrstvou zpět k vstupu, úsek po úseku, přidávaje tření a místní ztráty po cestě. Nadmořská výška a rychlostní hlava jsou extrahování na každém uzlu tak aby hlásily skutečný tlak tam. Odhadnutý tlak na konci je korigován (bisekce) až do té doby, než vypočítaný požadovaný vstupní tlak odpovídá zadaému vstupnímu tlaku — stejný problém uzavřené smyčky řešený řešičem průtoku potrubí na kalkulátoru Průtoku v Manningovém Potrubí, rozšířený na větvící se síť.
Hlavní vs. Postranní Úseky
Každý řádek je jeden úsek podél jedné hydraulicky nejhorší cesty (testovací cesty) od vstupu k poslednímu emitoru. Hlavní úsek pouze předává průtok postranním větvím mimo testovací cestu, takže jeho odběr je jednoduché násobení (návrhový průtok × celkový počet emitorů v úseku) — žádná citlivost na místní tlak. Hlavní potrubí je sdílený kmenový svod, takže úsek přímo v místě odebírání testovací postranní větve musí zahrnout nejen postranní větve mezi svými koncovými body, ale také všechny postranní větve stále dále po hlavním potrubí za tímto odebíráním, nebo sdílející stejný spoj (např. postranní větev na opačné straně) — jejich průtok cestuje stejným úsekem před rozštěpením, ať se v této tabulce objevují nebo ne. Postranní úsek je segment testovací postranní větve: výtok emitoru je vypočítán ze skutečného místního tlaku přes q = k·Hx, a ztráta třením je snížena Christiansenův faktor F(n) aby se zohlednil pokles průtoku jak každý emitor v úseku odvádí vodu.
Omezení
Modeluje jeden pevný vstupní tlak (žádná křivka čerpadla), jednu testovací cestu pouze (ne celé pole), a dvouparametrickou křivku emitoru (nastavte exponent blízko 0 aby aproximoval emitor s kompenzací tlaku). Hlášeny jsou dva různé poměry, úmyslně odděleny: qlast/qavg,field je kontrola uniformity, tvaru jako učebnicová Uniformita distribuce nízké čtvrtiny (průměr nízké skupiny ÷ průměr populace), ale vypočítaná z vlastních modelovaných emitorů testovací postranní větve, opravená zadaným odhadem Δtlaku spíše než úplným statistickým vzorkem pole — testovací postranní větev je úmyslně nejhorší předpokládaný případ, takže její nezákonitý neispravený průměr by podceňoval skutečný průměr pole a dělal uniformitu lépe vypadající než je; vstup Δtlaku existuje právě aby vzdoroval tomu zkreslení. Hodnoty na 1 nebo výše jsou stále možné (např. odhad Δtlaku je příliš malý, nebo příznivý svah dolů). qlast/qdesign je odlišná, ne-uniformitní kontrola proti navrženému průtoku výrobce — užitečná pro zachycení celkově přetlakovaného nebo nedotlakovaného systému, ale ne náhrada za číslo uniformity, od kdy návrhový/jmenovitý průtok nemá nutný vztah k aktuálnímu průměrnému pracovnímu tlaku systému.
Literatura
Christiansen, J.E. (1942). “Irrigation by sprinkling.” California Agricultural Experiment Station Bulletin 670. Standardy ASAE/ASABE pro návrh mikroirrigace používají stejný přístup ztráty třením vícečetného výstupu.
Návrh aplikace
Dávka aplikace a průtok systému/zóny používá odhadovaný průtok průměrného emitoru v poli (qavg,field — vlastní průměr testovací postranní větve, korigovaný zadaným odhadem Δtlaku), ne odhadovanou sazbu: PR = qavg,field / Ae, podávaný korigovanou modelovanou hodnotou. Rozteče a počty postranních větví/emitorů v systému jsou oddělené vstupy zde, protože testovací cesta modeluje pouze jednu nejhorší větev, ne každou postranní větev v poli.